地下水位在地下0.5-2米，随涨潮落潮而变化，考虑到地下水主要是海水，且水位变化范围恰在接地体敷设范围之内，对接地体腐蚀性极大。故埋设的接地网由铜包钢接地极和BV-1x70接地线组成，两者连接采用放热焊接。

　　建筑物顶部采用Φ10镀锌扁钢做避雷网，利用建筑物钢筋作为引下线，每根钢筋都≥Φ10，上端与避雷网焊接，下端与70mm²裸铜绞线放热焊接。每个引下点的裸铜绞线一端至少和一根钢筋焊接，另一端引至室内接地铜排。再从接地铜排上分别引线至室外地下接地极（铜包钢）和接地环线（BV-1x70）。由于是在地上“分别引线”，就可以在地上直接测量每根接地极的接地电阻以及腐蚀状况，因为BV-1x70可视为不被腐蚀，从而也掌握了整个接地网的腐蚀状况。

　　当然，这样就没有了水平接地体，相比之下，接地电阻会较高。但考虑到沿海地区土壤接地电阻很低（<100），故这方面问题不大。

　　因为雷电流通过接地金属体时，导致周围土壤被电离，产生很大的电抗。故冲击接地电阻只能计算一定区域内的接地体，按照建筑物防雷规范，区域半径与土壤电阻率的开方成正比。但由于这里采用的是BV-1x70导线而不是水平接地体，包围导体的不是土壤而是PVC，电阻率几乎可视为无穷大，因此冲击接地电阻的计算范围可包括整个接地网。由于土壤电阻率≤100时，接地体冲击接地电阻等于其工频接地电阻，故每根引下线的冲击接地电阻均可等同于全厂接地网的工频接地电阻。

　　此工程工频接地电阻<1 ohm以上表述有无错误？雷电流通过导线是否同样也会产生较大的电感？是否也会有个计算范围？如果有，这个范围应该多大？BV-1x70是否过大？

　　下面再说电涌保护。

　　此工程的配电控制楼共3层，一楼电缆层，二楼配电室，三楼中央控制室，该建筑物为二类防雷。配电室内布置10kV和0.4kV开关柜及Dyn11干式变压器，低压TN-S接地形式，10kV进线电缆200米外埋地引入，低压电缆通过金属桥架引出，顶层桥架有金属盖板。

　　变压器中性点通过一根BV-1x 120导线（考虑到短路电流热稳定）引至一楼接地铜排，该铜排如上所述，与引下线和室外接地网相连，兼做等电位排。

　　当雷击建筑物时，通过避雷网——引下线——接地铜排——BV-120导线，使雷电流传递到变压器中性点，中性点产生高电压。雷电流分流至开关柜母线上的L1，L2，L3，N，PE各线，N线和PE线的电压同时升高，电压差为0，但是入侵相线的高频雷电流，由于经过变压器低压绕组，相位改变，和N线、PE线电位差超过了电气设备的承受能力，产生电涌。

　　考虑到此处直击雷不可能通过架空线直接进入低压系统，而直击在建筑物上的雷电流，到达变压器中性点时已经大幅衰减，故LPZ0B和LPZ1的交界点不是电源进线开关，而是在那个接地铜排上。因此低压开关柜进线开关处电涌保护器应选择8/120波形。

　　1、“由于土壤电阻率≤100时，接地体冲击接地电阻等于其工频接地电阻，故每根引下线的冲击接地电阻均可等同于全厂接地网的工频接地电阻。”

　　对于这一点GB 50057附录三的解释条文中有一个注释，其只适用于引下线接地点距接地体最远端距离不大于20米的情况。因此需妥善考虑。

　　2、“以上表述有无错误？雷电流通过导线是否同样也会产生较大的电感？是否也会有个计算范围？如果有，这个范围应该多大？BV-1x70是否过大？”

　　你说的很清楚，难得有说这么清楚的。如果你使用的是BV-1×70电缆，且从接地铜排到接地体的电缆长度不大于20米的话，这段电缆上的压降是很小的，可以满足使用要求。不过一般是使用BV-2的电缆。对于接地连接线，个标准要求不一样，一般在65平方到105平方之间。

　　3、“当雷击建筑物时，通过避雷网——引下线——接地铜排——BV-120导线，使雷电流传递到变压器中性点，中性点产生高电压。雷电流分流至开关柜母线上的L1，L2，L3，N，PE各线，N线和PE线的电压同时升高……”

　　你这个路径我感觉有问题。线路上的阻抗怎么都比接地阻抗大，那雷电流为什么不流向大地反要流向设备呢？我感觉你混淆了‘反击电压’和‘反击电流’这两个概念。这种路径不成立。

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